等效侧力法计算方法，两端固定梁跨中弯矩计算公式

13.2 基本计算要求

13.2.1 建筑结构抗震计算时，应按下方罗列出来的规定计入非结构构件的影响：1. 地震作用计算时，应计入支承于结构构件的建筑构件和建筑附属机电设备的重力。2. 对柔性连接的建筑构件，可不计入刚度；对嵌入抗侧力构件平面内的刚性建筑非结构构件，应计入其刚度影响，可采取周期调整等简化方式；大多数情况下情况下不应计入其抗震承载力，当有针对的构造措施时，尚可以按照相关规定计入其抗震承载力。3. 支承非结构构件的结构构件，应将非结构构件地震作用效应作为附加作用对待，并满足连接件的锚固要求。

13.2.2 非结构构件的地震作用计算方式，应满足下方罗列出来的要求：1. 各构件和部件的地震力应施加于其重心，水平地震力应沿任一水平方向。2. 一般非结构构件自己重力出现的地震作用可采取等效侧力法计算；对支承于不一样楼层或防震缝两侧的非结构构件，除自己重力出现的地震作用外，尚应同时计及地震时支承点当中相对位移出现的作用效应。3. 建筑附属设备(含支架)的体系自振周期大于0.1s且其重力超越所在楼层重力的1％，或建筑附属设备的重力超越所在楼层重力的10％时，宜进入整体结构模型的抗震设计，也可以采取本规范附录M第M.3节的楼面谱方式计算。这当中，与楼盖非弹性连接的设备，可直接将设备与楼盖作为一个质点计入整个结构的分析中得到设备所受的地震作用。

13.2.3 采取等效侧力法时，水平地震作用标准值宜按下方罗列出来的公式计算：

13.2.4 非结构构件因支承点相对水平位移出现的内力，可以按照该构件在位移方向的刚度乘以规定的支承点相对水平位移计算。非结构构件在位移方向的刚度，应按照其端部的实质上连接状态，分别采取刚接、铰接、弹性连接或滑动连接等简化的力学模型。相邻楼层的相对水平位移，可以按照本规范规定的限值采取。

13.2.5 非结构构件的地震作用效应(涵盖自己重力出现的效应和支座相对位移出现的效应)和其他荷载效应的基本组合，按本规范结构构件的相关规定计算；幕墙需计算地震作用效应与风荷载效应的组合；容器类尚应计及设备运转时的温度、工作压力等出现的作用效应。非结构构件抗震验算时，摩擦力不可以作为抵抗地震作用的抗力；承载力抗震调整系数可采取1.0。

条文说明

13.2 基本计算要求

13.2.1 本条明确了结构专业所需考虑的非结构构件的影响，涵盖如何在结构设计中计入有关的重力、刚度、承载力和必要的相互作用。结构构件设计时仅计入支承非结构部位的集中作用并验算连接件的锚固。

13.2.2 非结构构件的地震作用，除了自己质量出现的惯性力外，还有支座间相对位移出现的附加作用；二者需同时组合计算。非结构构件的地震作用，除了本规范第5章规定的长悬臂构件外，只考虑水平方向。其基本的计算方式是对应于“地面反应谱”的“楼面谱”，即反映支承非结构构件的主体结构体系自己动力特性、非结构构件所在楼层位置和支点数量、结构和非结构阻尼特性对地面地震运动的放大作用；当非结构构件的质量很大时或非结构体系的自振特性与主结构体系的某一振型的振动特性相近时，非结构体系还将与主结构体系的地震反应出现相互影响。一般可采取简化方式，即等效侧力法计算；同时计入支座间相对位移出现的附加内力。对刚性连接于楼盖上的设备，当与楼层并为一个质点参加整个结构的计算分析的时候，也没有必要另外用楼面谱进行其地震作用计算。要求进行楼面谱计算的非结构构件，主要是建筑附属设备，如巨大的高位水箱、出屋面的大型塔架等。采取第二代楼面谱计算可反映非结构构件对所在建筑结构的反作用，不仅致使结构本身地震反应的变化，固定在其上的非结构的地震反应也不一样。计算楼面谱的基本方式是随机振动法和时程分析法，当非结构构件的材料与结构体系一样时，可直接利用大多数情况下的时候程分析软件得到；当非结构构件的质量很大，或材料阻尼特性不一样，或在不一样楼层上有支点，需采取第二代楼面谱的方式进行验算。这个时候，可考虑非结构与主体结构的相互作用，涵盖“吸振效应”，计算结果更可靠。采取时程分析法和随机振动法计算楼面谱需有针对的计算软件。

13.2.3 非结构构件的抗震计算，早出现在ACT-3，采取了静力法。等效侧力法在第一代楼面谱(以建筑的楼面运动作为地震输入，将非结构构件作为单自由度系统，故将他大反应的均值作为楼面谱，不考虑非结构构件对楼层的反作用)基础上做了简化。各国抗震规范的非结构构件的等效侧力法，大多数情况下由设计加速度、功能(或重要)系数、构件类别系数、位置系数、动力放大系数和构件重力六个原因所决定。设计加速度大多数情况下取基本上等同于设防烈度的地面运动加速度；与本规范各章协调，这里仍取多遇地震对应的加速度。部分非结构构件的功能系数和类别系数参见本规范附录M第M.2节。位置系数，大多数情况下沿高度为线性分布，顶点的取值，UBC97为4.0，欧洲规范为2.0，日本取3.3。按照强震观测记录的分析，对多层和大多数情况下的高层建筑，顶部的加速度约为底层的二倍；当结构有明显的转变效应或高宽相对较大时，房屋顶部和底部的加速度比例大于2.0。因为这个原因，凡采取时程分析法补充计算的建筑结构，此比值应依据时程分析法对应调整。状态系数，主要还是看非结构体系的自振周期，UBC97在不一样场地条件下，以周期1s时的动力放大系数为基础再乘以2.5和1.0两档，欧洲规范要求计算非结构体系的自振周期Ta，取值为3／[1＋(1－Ta／T1)2]，日本取1.0、1.5和2.0三档。本规范不要求计算体系的周期，简化为两种极端情况，1.0适用于非结构的体系自振周期不大于0.06s等体系刚度很大的情况，其余按Ta接近于T1的情况取值。当计算非结构体系的自振周期时，则可以按照2／[1＋(1－Ta／T1)2]采取。由此得到的地震作用系数(取位置、状态和构件类别三个系数的乘积)的取值范围，与主体结构体系相比，UBC97按场地不一样为(0.7～4.0)倍[若以硬土条件下结构周期1.0s为1.0，则为(0.5～5.6)倍]，欧洲规范为0.75～6.0倍[若以硬土条件下结构周期1.0s为1.0，则为(1.2～10)倍]。我们国内大多数情况下为(0.6～4.8)倍[若以Tg＝0.4s、结构周期1.0s为1.0，则为(1.3～11)倍)。

13.2.4 非结构构件支座间相对位移的取值，凡需验算层间位移者，除相关标准的相关规定外，大多数情况下按本规范规定的位移限值采取。对建筑非结构构件，其变形能力相差很大。砌体材料构成的非结构构件，因为变形能力较差而限制在要求高的场所使用，国外的规范也唯有构造要求而不要求进行抗震计算；金属幕墙和高级装修材料具有很大的变形能力，国外一般由生产厂家按主体结构设计的变形要求提供对应的材料，而不是由材料决定结构的变形要求；对玻璃幕墙，《建筑幕墙》标准中已规定其平面内变形分为五个等级，大1／100，小1／400。对设备支架，支座间相对位移的取值与使用要求有直接联系。比如，要求在设防烈度地震下保持使用功能(如管道不破碎等)，取设防烈度下的变形，即功能系数可取2～3，对应的变形限值取多遇地震的(3～4)倍；要求在罕遇地震下不导致次生灾害，则取罕遇地震下的变形限值。

13.2.5 本条规定非结构构件地震作用效应组合和承载力验算的原则。强调不可以将摩擦力作为抗震设计的抗力。

跨中弯矩是一次超静定结构，得按力法或位置法，虚功原理等方式来解答，也可用材料力学的变形协调来解答。

跨中弯矩计算：

1、集中荷载作用在跨中时M=PL/4。

2、均布荷载作耗费时长M=qL^2/8，q为均布荷载，L为计算跨度。

3、跨中弯矩就是指一个结构在荷载的作用下，这当中间跨度处的弯矩。不一样的结构在不一样的荷载作用下，跨中弯矩的计算方式不一样。4、弯矩是受力构件截面上的内力矩的一种。弯矩是一种力矩。就是弯曲所需的力矩，顺时针为正，逆时针为负。

1.跨中弯矩为$（1）/（4）Fl$

2.假设是在左边1/3处有集中荷载F

那么$F_a=（2）/（3）F， F_b=（1）/（3）F $

作用点处的弯矩$M=F_bxx（2）/（3）l= （2）/（9）Fl $

跨中弯矩$M=F_bxx（1）/（2）l= （1）/（6）Fl $

ma(c,30)ref(ma(c,30)) and cross(ma(c,5)),ma(c,30)；翻译过来就是。30日均线上翘。5日均线金叉30日均线买点,并非说5日均线上穿30日均线当时就买。要看结构时间等各种原因。

A:=REF(EXIST(((C-REF(C,1))/REF(C,1)=0.05),1),3)；

B:=LAST((H-L)/REF(C,1)0.1,3,0 )；

Q:=CREF((H+L),3)/2；

XG:A AND B AND Q；

特别要注意关注我有的是好公式。有思路有想法完全就能够编写。

薛斯入口通道1更经常会用到。共同点：薛斯入口通道（XS）1和2都是建立于薛斯的循环理论的基础上，属于短线指标。

1、应用不一样

薛斯入口通道是看大盘中长线的走势的，而薛斯入口通道II看短线的压力很好。

2、周期不一样

薛斯入口通道1长时间周期，大多数情况下为100天。

薛斯入口通道2是短时间周期，大多数情况下为10天。

3、操作不一样

薛斯入口通道价触及1下轨时买进，在峰顶当股价触及大入口通道上轨时卖出。但是在实质上操作中，2下轨触及1下轨也是买进时机，2上轨触及1上轨也是卖出时机。

股价触及1下轨，这个时候股价时常正处在谷底位置；股价触及1上轨，这个时候股价时常处在峰顶位置，因而用薛斯入口通道操作，也可以称为峰谷操作法。

扩展资料：

薛斯入口通道是西方证券分析中应用有点多、较为成熟的理论。20世纪70年代美国人薛斯早建立了这一理论。因为这个原因，股价入口通道理论又称为薛斯入口通道理论。薛斯自己曾是从事火箭控制的研究人员，他以股票价格运动为对象，引入数学和工程学的概念和方式进行认真分析，使其理论独具特色。

薛斯入口通道建立于薛斯的循环理论的基础上，属于中短线指标。在薛斯入口通道中，涵盖两组入口通道指标，分别是长时间大入口通道指标和短时间小入口通道指标。

设梁两端弯矩为MA、MB；两端剪力分别是QA、QB；跨度为L,大小值QA=QB=(|MA-MB|)/L,QA、QB的方向,以所组成力矩去平衡MA、MB之差而定。

大多数情况下情况下,都是把它化为单跨简支梁计算。假设非要较真,就按正规招数和陷阱,利用超静定结构有关方式记性计算就可以。

同理取左跨右端点弯矩平衡,建立弯矩平衡方程:∑M2=0,9V1+228.3-166.3+qx9x9x0.5=0。

解出V1，梁跨中弯矩同样的道理，在清楚各端点剪力的情况下，建立弯矩平衡方程一样能解出来。

两跨梁，上部为均布荷载q，梁长L，计算公式请看下方具体内容：梁两端简支：跨中弯矩M=qL2/8

梁两端固定； 支撑弯矩M=qL2/12，跨中为qL2/24.其推理过程为：按照力法原则，从中断开，则梁变成外挑，固端弯矩M=qL2/8.按照平衡方才，需附加的弯矩为-qL2/24。

简单的说，它就是均匀分布在结构上的力（载荷），均布载荷作用下各点受到的载荷都相等。

均布载荷，大多数情况下用 q 表示，简单的说，它就是均匀分布在结构上的力（载荷），均布载荷作用下各点受到的载荷都相等。例如说固支梁受到的重力就是均布载荷，或者物体受到的压强在压强作用面上也是均布载荷。

运用均布载荷计算弯矩的公式可以简单觉得M=（q*x^2）/2，x是均布载荷的长度。其来历是：q*x是作用在结构上的合力F，单位为N，合力的作用点位于载荷作用的中点，故F的力臂为x/2米，以此弯矩M=（q*x^2）/2。